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输油工高级工1单选背诵版

shuansha 2019-10-09 13人围观 ,发现0个评论 输油工证

  1.AAO01 金属表面受周围介质的化学作用和电化学作用而引起的一种破坏现象称为( C C 腐蚀)。 2.AAO01 化学腐蚀的特点是:在腐蚀过程中( B B 没有电流)产生。 3.AAO01 化学腐蚀的特点是:腐蚀产物直接生成于( A A 发生化学反应的表面区域)。 4.AA002 金属表面与非电解质直接发生( D D 氧化)作用而引起的破坏称为化学腐蚀。 5.AA002 腐蚀一般分为两大类,即化学腐蚀和( C C 电化学)腐蚀。 6.AA002( D D 负电)性越强的金属,越容易受腐蚀。 7.AA003 凡是在溶解或熔融状态下能导电的物质称为( B B 电解质)。 8.AA003 当研究埋地管道的电化学腐蚀时,总是把土壤看作...

  1.AAO01 金属表面受周围介质的化学作用和电化学作用而引起的一种破坏现象称为( C C 腐蚀)。 2.AAO01 化学腐蚀的特点是:在腐蚀过程中( B B 没有电流)产生。 3.AAO01 化学腐蚀的特点是:腐蚀产物直接生成于( A A 发生化学反应的表面区域)。 4.AA002 金属表面与非电解质直接发生( D D 氧化)作用而引起的破坏称为化学腐蚀。 5.AA002 腐蚀一般分为两大类,即化学腐蚀和( C C 电化学)腐蚀。 6.AA002( D D 负电)性越强的金属,越容易受腐蚀。 7.AA003 凡是在溶解或熔融状态下能导电的物质称为( B B 电解质)。 8.AA003 当研究埋地管道的电化学腐蚀时,总是把土壤看作( D D )电解质)。 9.AA003 电解质能导电,是在( C C 电场)作用下阴离子、阳离子运动的结果。 10. A AA004 埋地管道所处土壤埋深不同,腐蚀最容易发生在管道( B B 下部)。 11.AA004 架空管道腐蚀的主要媒介是( D D 水)。 12. A AA004 埋地金属管道的腐蚀主要为( D D 电化学)腐蚀。 13. A AA005 在存在着直流、交流干扰电源的场合,将会( C C 加重)地下金属管道的腐蚀。 14. A AA005 如果管道周围有( A A 硫酸盐还原菌)活动时,在钢铁金属表面产生的腐蚀产物是黑色的,并发出臭鸡蛋味。 15. A AA005 如果管道周围有硫代硫酸盐存在时,( B B 好氧菌)与硫代硫酸盐反应生成硫酸,从而腐蚀管道。 16. A AA006 埋地管道防腐绝缘层结构为一层底漆、三层沥青、两层玻璃丝布、一层塑料布。该防腐绝缘层为( C C 普通)级。 17. A AA006 我国埋地管道沥青防腐涂层结构的厚度大于或等于( A A 4mm )。 18. A AA006 为了提高管道防腐绝缘层的强度和热稳定性,在沥青层中间包扎一层或多层玻璃布作为( B B 加强)材料。 19. A AA007 埋地管道防腐绝缘层电阻率应不小于( A A 104 m)。 20. A AA007 埋地管道与电解质溶液相接触,经过一定时间后,可以获得一个稳定的电位值,这个电位值称为( D D 腐蚀电位)。 21. A AA007 埋地金属管道的最小保护电位为( D D -0.85V)。 22. A AA008 使用沥青防腐层的埋地金属管道的最大保护电位为( A A -1.2V)。 23. A AA008 使用聚乙烯防腐层的埋地金属管道的最大保护电位为( B B -1.5V)。 24. A AA008 埋地金属管道阴极保护的电位测试桩一般每( B B 1000m)处设置一处。 25. A ABO01 由于摩擦,两接触表面不会产生的现象是( D D 润滑)。 26. A ABO01 当两个相互接触物体表面做相对运动时,会产生一个阻止这种运动进行的力,这个力称为( A A 摩擦力)。 27. A ABO01 两个相互接触并做相对运动而存在摩擦的表面称为( B B 摩擦副)。 28. A AB002 黄干油属于( B B 半固体)类型润滑剂。 29. A AB002 输油站大型输油机组的润滑通常采用( A A 润滑油)作为润滑剂。 30. A AB002 要求润滑剂有一定的( D D 摩擦系数),以便在摩擦副之间结聚成油膜层,从而能抵抗较大的压力而不被挤出。 31. A AB003 目前使用最多的润滑油是( A A 矿物 )润滑油。 32. A AB003 对于转速快、负荷小、温度低的摩擦表面,应选择( B B 粘度小)的润滑油。 33. A AB003 高寒地区应选用( D D 粘温系数小)的润滑油。 34. A AB004 选择使用润滑脂时,一般要求滴点高于工作温度( B B 15~20℃)以上。 35. A AB004 润滑脂主要由( A A 润滑油与稠化剂)两部分构成。 36. A AB004( B B 钙基)润滑脂具有良好的抗水性,但耐热能力差,适合于工作温度不超过 90~120℃的场合。 37. A AB005 在设备的整个工作期间内,润滑油供到摩擦副始终是连续不断的润滑方式,称为 ( D D 连续)润滑。 38. A AB005 一台设备的各个润滑点各用独立的润滑装置来润滑称为( A A 分散)润滑。 39. A AB005 一台设备的许多润滑点由一个润滑系统装置来同时润滑称为( B B 集中)润滑。 40. A AB006 对设备润滑,按润滑时间间隔可分为( A A 连续和间歇)润滑。 41.AB006 对设备润滑,按润滑装置位置可分为( C C 集中和分散)润滑。 42. A AB006 旋杯火嘴的轴承润滑通常采用( D D 油枪)注油润滑。 43. A AB007 小型机组的轴承通常采用( C C 油壶)注油润滑。 44. A AB007 设备利用套在轴上的油环、油链、油轮等进行摩擦副润滑的方法称为( B B 带油)润滑。 45. A AB007 手工加油润滑主要用于开式齿轮及链条等,故只限于( A A 低速、轻负荷)设备的摩擦副。 46. A AB008 润滑油集中润滑系统中的油箱、冷却器、过滤器等属于( C C 辅助)装置。 47. A AB008 润滑油集中润滑系统中的截断阀、单向阀、溢流阀、流量调节阀等属于( B B 控制)装置。 48. A AB008 润滑油集中润滑系统多用于( B B 高速和大动力)设备。 49. A ACO01 流体流动时,如果质点没有横向脉动,不引起流体质点的混杂,而是层次分明,能够维持稳定的流束状态,这种流动状态称为( A A 层流)。 50. A ACO01 流体流动时,质点具有横向脉动,引起流层质点的相互错杂交换,这种流动状态称为( B B 紊流)。 51. A ACO01 单位长度的管道摩阻损失称为( D D 水力坡降)。 52. A AC002 假想的一种既没有粘滞性又不可压缩的液体,这种液体称为( D D 理想液体)。 53. A AC002 液体的惯性力属于( C C 质量力)。 54. A AC002 水静压力的方向( D D 垂直)并指向作用面。 55. A AC003 若在装满水的水箱侧壁开一小孔,水就从小孔喷射出来,水流的方向( D D 垂直)于水箱壁面。 56. A AC003 静止液体中任意一点的水静压力来自不同方向,其大小( D D 各方向都相等)。 57. A AC003 在静止流体中,相同沉没深度(h=常数)各点处压力相等,也就是在同一个连续的重力作用下的静止流体的水平面都是等压面。这个结论对( D D 互相连通而又是同一种流体)适用。 58. A AC004 地球表面大气所产生的压力称为( C C 大气)压力。 59. A AC004 把当地大气压作为零点计量的压力,称为( B B 表压)压力。 60. A AC004 以绝对真空状态作为零点计量的压力,称为( A A 绝对)压力。 61. A AC005 在每一空间点上液体的全部运动参数都不随时间而变化的液流,称为( C C 稳定液流)。 62. A AC005 液流的质点在运动过程中的不同时刻占据不同的空间点,将这些空间点连成的线称为( C C 迹线 单位质量液体在一定的速度和重力作用下所具有的能量,称为( D D 比动能)。 64. A AC006 用来判别流体在流道中流态的无量纲准数,称为( B B 雷诺数)。 65. A AC006 用来判别流体在流道中( A A 流态 )的无量纲准数,称为雷诺数。 66. A AC006 用来表示雷诺数的符号是( C C Re)。 67. A AC007 总流过流断面上的实际动能与按平均流速算出的动能比值,称为动能修正系数。动能修正系数在( C C 1.05~1.10)之间。 68. A AC007 不适用水动力学基本方程式(伯努利方程式)的项目是( A A 不稳定流)。 69. A AC007 在紊流状态下,惯性力占主要地位,雷诺数较大;在层流状态下,惯性力较弱,( C C 粘性力)居主导地位,雷诺数较小,故用雷诺数来判别流态,它能同时反映出流速、管径和流体物理性质三方面对流态的影响,综合了引起流动阻力的内因和外因,揭示了流动阻力的物理本质。 70. A AC008 液体流动时,由于液体质点之间的相对运动,在液流中产生( B B 摩擦力),对液流运动形成阻力,称为液流阻力。 71. A AC008 影响管道内原油流动水头损失大小的主要因素是( C C 管径)。 72. A AC008 影响管道内液体流动水头损失大小的主要因素是( A A 流速)。 73. A AC009 伯努利方程中的(2 /2g)指的是( C C 速度水头)。 74. A AC009 伯努利方程中的 P/g 指的是( B B 压力水头)。 75. A AC009 伯努利方程中的彳指的是( A A 位置水头)。 76. A ADO01 把衡量物体冷热程度的物理量称为( A A 温度)。 77. A ADO01 ( B B 摄氏温标)是在标准大气压下将水的沸点定为 lOO℃,冰点定为 O℃,将冰点和沸点之间分成 100 等份,每一等份为 1℃。 78. A ADO01 第十届国际计量大会选定水的三相点为 273.15K,作为热力学温标,又称它为 ( C C 绝对温标)。 79. A AD002 传热学是一门研究( D D 热量)传递规律的科学。 80. A AD002 依靠物体或物体各部分直接接触而发生的热量传递现象,称为( A A 热传导 )。 81.AD002 在单位时间内,沿热流方向,导热体两侧温差为 l ℃ 时,通过单位长度所传导的热量称为( B B 导热系数)。 82. A AD003 热量从物体高温部分向低温部分传热过程为( C C 导热传热)过程。 83. A AD003 ( A A 导热率)是衡量物质导热能力的一个指标。 84. A AD003 下列物质导热率最小的是( D D 空气)。 85. A AD004 液体各部分发生相对位移而引起热量交换的过程称为( B B 热对流)。 86. A AD004 自然对流传热的强度( C C 弱于)强制对流传热。 87. A AD004 影响流体边界层导热的物理量是( A A 导热率)。 88. A AD005 物体的热量不借助任何介质,能够在真空中传递热量的过程称为( C C 热辐射)。 89. A AD005 对外来辐射能全部吸收的物体称为( A A 黑体)。 90. A AD005 对任一波长的热射线都具有相同的吸收率的物体称为( B B 灰色体)。 91. A AD006 物体的黑度越大,对辐射热吸收( A A 越多)。 92. A AD006 有选择地吸收某些波长的热射线而对其他波长热射线进行反射的物体,称为 ( D D 有色体)。 93. A AD006 能将反射在其上的辐射能全部透过的物体,称为( B B 透明体)。 94. A AD006 厚度大于 0.1mm 的水可以近似认为是( A A 黑体)。 95. A AD007 强化加热炉对流传热的途径是提高对流传热的总( A A 传热系数)。 96. A AD007 提高加热炉炉管中原油的( C C 流速)是强化加热炉对流传热的一项重要措施。 97. A AD007 辐射传热与绝对温度的( D D 四次方)成正比。因此,最大限度地提高燃烧温度是强化加热炉辐射传热的最佳途径。 98. A AD008 在加热炉燃烧过程很好的前提下,过剩空气率越低,高温烟气的( B B 辐射能力)越强。 99. A AD008 输油站工艺管网为减弱传热,为降低热损失及燃油消耗,常采用( B B 绝热)材料进行保温处理。 100. A AD008 山洞油罐外壁涂( C C 都一样)色涂料对降低罐内温度最有效。 101. B BAO01 热油管输过程中存在两方面的能量损失,即( B B 压能、热能)。 102. B BAO01 提高管道输油温度,会使沿程摩阻( B B 降低)。 103. B BAO01 长输原油管道加热输送的主要目的是(D 降低摩阻、防止凝管)。 104. B BA002 热油管道沿途温降是( A A 逐渐变快)。 105. B BA002 在热油管道输送中,对沿途温降影响最大的参数是( D D 原油流量)。 106. B BA002 在热油输送中,常常上站油温提高 lO℃,下站油温仅升高( A A 2~3℃)。 107. B BA003 在热油管道输送中,当流量变化时,摩阻的变化主要取决于油流的( C C 粘度和速度)。 108. B BA003 对于热油管路的 Q-h 曲线,在小流量区内,特性曲线近似为一条斜率很大的 ( A A 直线 热油管道中重油管道和含蜡原油管道相比,出现不稳定区域的可能性( A A 大)。 110. B BA004 对于热油管路 Q-h 曲线,在大流量区,摩阻随着流量增大而增大,但增大速率要小得多,这时对摩阻影响起主导作用的是油流的( D D 速度)。 111. B BA004 对于热油管路 Q-h 曲线,在中流量区,会出现随着流量增大摩阻反而减小的反常现象,这时对摩阻影响起主导作用的是油流的( B B 粘度)。 112. B BA004 含蜡原油中蜡晶开始析出的温度,称为( A A 析蜡点)。 113. B BA005 把非牛顿流体显现触变性的温度称为( C C 显触点)。 114. B BA005 当油温低于失流点后,原油失去流动性。当所施剪切应力大于其结构强度时,原油才会产生连续变形即流动,这种现象称为原油的( B B 屈服)现象。 115. B BA005 原油( C C 屈服)值的大小能比较具体地反映原油管道停输后再启动的难易程度。 116. B BA006 液流通过阀门、管件及设备等所产生的摩阻损失,称为( C C 局部摩阻损失)。 117. B BA006 在管路中流动的液体( B B 质点)之间及与管壁之间的摩擦而损失的能量,称为管道摩阻损失。 118. B BA006 从原油的粘温特性看,对于含蜡原油,当温度增加到一定值后,温度再增加对粘度的降低已不太明显,且在光滑区内摩阻只与粘度的( A A 0.25)次方成正比关系,所以提高加热温度对降低摩阻效果不十分明显。 119. B BA007 单位长度的管路摩阻损失,称为( D D 水力坡降)。 120. B BA007 与计算水力坡降无关的参数是( A A 管长)。 121.BA007 长输管道以沿程摩阻损失为主,局部摩阻损失只占沿程摩阻损失的( A A 10%~2%)。 122. B BA008 选择确定出站温度时,考虑到对管道沥青防腐层的影响,一般要求出站温度不超过( C C 70℃)。 123. B BA008 考虑到安全输油的需要,在选择确定进站温度时,一般要求最低进站温度要高于原油凝固点( B B 3~5℃)。 124.BA008 在管道温降计算中,确定地温值,应从气象资料中取多年实测值的( D D 平均值)。 125. B BBO01 在热媒炉系统中,把热媒作为一种( B B 传热)介质。 126. B BBO01 在( B B 320℃)时,多数矿物油都会发生热分解。矿物型导热油的使用关键是避免局部过热。 127. B BBO01 导热油的热稳定性是由其化学组成而决定的,就热稳定性而言,( C C 芳香烃)是石油中最稳定的烃类。 128. B BB002 芳香烃的热稳定性很高,在单独进行加热反应时,不仅裂解反应速度慢,而且生焦速度也低。低分子芳香烃的热性能极为稳定,如苯和甲苯在常压下高于( D D 660℃)才开始发生裂解和缩合反应。 129. B BB002 环烷基原油中含有的环烷烃达( B B 50%)以上,其芳香烃含量也很高。 130. B BB002 由于烷烃的热稳定性差,故导热油的烷烃含量应低于( B B 25% )。 131. B BB003 合成导热油由( C C 芳香烃)组成,使用较好的可使用 10 年左右。 132. B BB003 YD - 300 是输油管道系统使用较多的导热油,它虽然属于矿油型,但主要化学成分是( C C 芳香烃)。 133. B BB003 上海红星日用化工厂生产的 HD - 300 导热油,它属于矿油型,其主要化学成分是( A A 烷烃)。 134. B BB004 对膨胀罐氮封较好的输油站,在同等价格条件下选择( C C 芳香烃)型导热油较好。 135. B BB004 氮封系统不严密或经常进行脱水操作且导热油出炉温度不太高的输油站,选用加有抗氧剂的( B B 环烷烃)导热油是可取的。 136. B BB004 就抗氧性而言,加有抗氧剂的环烷烃和烷烃型导热油可能优于芳香烃型导热油。但是在高温下抗氧剂的效能下降,且随使用时间延长,抗氧剂会缓慢发生分解。当抗氧剂分解达( B B 50%) 时,应考虑换油。 137.BB005 加热炉和管内导热油流速在 1.5~2.Sm/s 范围内,将测得的主流体温度加上( C C 20~40℃)作为油膜温度的估计值是安全的。 138. B BB005 应按使用温度限制选择导热油,最高运行温度应低于导热油允许使用温度( B B 20~30℃)以上。 139. B BB005 如果导热油在炉管内流速过慢,将使边界层变厚而热阻增大,使油膜温度升高,加速了导热油的老化。为了防止导热油老化,导热油在炉管内流速不得小于( B B 2m/s)。 140. B BB006 在隔绝氧气条件下,导热油的使用寿命和运行温度成反比,运行温度降低 lO℃,其寿命可增加( B B 1 倍)左右。 141. B BB006 氧化速度取决于氧气浓度和温度,温度提高 lO℃,氧化速度增加( B B 1~2 倍)。 142. B BB006 热煤炉正常运行时,每年有( C C 5%~10%)的导热油损耗,中途补加导热油时,为防止突沸,建议购置导热油时多购设计需量的 20%,开车时一并脱好水封存备用,中途补加时不再脱水。 143.BB007 若使用无水氯化钙或石灰进行热媒炉干法保养,这种干燥剂在放入( B B 1 周 )后,应开炉检查其吸潮程序,一般需更换一次,以后每两个月检查一次,吸潮失效及时更换。 144. B BB007 在热媒炉干法保养时,如使用硅胶干燥剂,应在使用前,先将其在( C C 120~140℃)的温度下干燥后,再放炉内,半个月以后检查。若吸潮则取出,再在同样温度下重新干燥,可重复利用。 145. B BB007 在热媒炉干法保养时,无水氯化钙(CaCl2)的用量为( B B l~2kg/m3)。 146. B BCO01 在输油流量的调节中,最理想、最经济的调节方式是( B B 改变转速调节)。 147. B BCO01 属于原动机变速装置的是( D D 串级调速)。 148. B BCO01 属于从动机变速装置的是( D D 液力耦合器)。 149. B BC002 输油泵的耗电量与其转速的( C C 三次方)成正比。 150. B BC002 液力耦合器是利用液体作为工作介质来传递能量的( D D 调速)机构。 151. B BC002 液力耦合器与原动机相连的部件是( B B 泵轮)。 152. B BC003 串级调速系统由于它可回收转差功率,效率比较高,系统效率高达( C C 80%~90%)。 153. B BC003 异步电动机串级调速是把电动机的( A A 转差功率)变为机械功率回馈到电动机轴上或交流电网,因此这种调速方式效率很高。 154. B BC003 异步电动机串级调速是把电动机的转差功率变为( B B 机械功率)回馈到电动机轴上或交流电网,因此这种调速方式效率很高。 155. B BC004 转差功率通过加装在电动机回路中的整流器变为( C C 直流功率),再通过一套有源逆变器,将其反馈到电网,而构成串级调速系统。 156. B BC004 串级调速系统的最大优点是由于它可回收( D D 转差功率),比其他调速系统节能效果要好。 157. B BC004 异步电动机串级调速是在电动机转子回路中引入( B B 附加电势),通过改变其大小来改变电动机的转速。 158. B BC005 变频调速技术是通过改变电动机输入( C C 频率)来改变电动机的转速。 159. B BC005 我国长输管道引进的西门子变频调速电动机,采用了调速性能优良的( B B 矢量 )控 制系统,具有保护功能完善、运行可靠、维修方便、技术先进的特点。 160. B BC005 变频器输出频率为( A A 5~50Hz)。 161. B BC005 在变频调速时,从高速到低速都可以保持有限的( B B 转差率)。因而它具有高效率、高精度、宽范围的调速性能,是交流电动机的一种理想调速方法。 162. B BC005 我国长输管道引进的西门子变频调速设备为( C C 电流)型变频器。 163. B BDO01 密闭输油工艺是指上站来油不与( A A 罐)相接的输油方式。 164. B BDO01 密闭输油管道避免了中间站旁接油罐所产生的( C C 蒸发损耗)。 165.BDO01 密闭输油中间站一般不设( D D 站内循环)流程。 166. B BD002 密闭输油使全线形成一个统一的( C C 水力)系统。 167. B BD002 在密闭输油管道运行中,当本站发生停泵故障时,可引起( D D 全线 水击产生的原因是由于液流( C C 流速)的突然变化而引起的。 169. B BD002 在密闭输油时,由压力越站或全越站倒为正输流程前,上一站输油泵的运行电流应控制在最大允许电流值的( C C 80%~85%)之间。 170. B BD003 在管道发生水击后,向管道上游传播的是( A A 增压波)。 171. B BD003 水击压力是由惯性造成的,它的实质是能量转换,即由液体的( C C 动能)转换为压能。 172. B BD003 水击压力是由( B B 惯性)造成的,它的实质是能量转换,即由液体的动能转换为压能。 173. B BD004 由于在水击波向上游传递过程中,所经之处仍有液体的流动,各点流速变化小于初始值,因此水击波向上游传递过程中会逐渐( C C 衰减)。 174. B BD004 在密闭输油中,管道终端阀门关闭,将使其上游站的流量急剧减少,进站压力迅速升高,它( D D 叠加)在泵压上,使出压进一步提高,造成管道超压。 175. B BD004 自动控制管道水击超前控制的前提是( C C 通信 )质量必须良好。 176. B BD005 设有越站单向阀的密闭输油管道,某站突然停电,如果不计站内摩阻,停电站进站压力是( D D 停电前进出站压力值之和的 1/2)。 177. B BD005 输油站控制水击的保护装置是( D D 高低压泄压阀)。 178. B BD005 水击超前控制方法是:当某站产生水击,这个水击信号立即传送到( A A 控制中心),并由其将水击信号同时送到全线各站,以进行水击减量或停输。 179. B BD006 在输油站甩泵或事故停输时( B B 上游管道和上游输油站)会产生超压,这时应根据高低压泄压阀的不同定值进行泄压,以保护管道不被破坏。 180. B BD006 密闭输油调节控制系统所调节控制的参数主要是( B B 压力)。 181. B BD006 输油站密闭输油调节控制阀一般设在( B B 输油站出口)。 182. B BD007 目前在多泵并联运行密闭输油的输油站,通常采用泵( D D 出口)电动阀作为调节阀。 183. B BD007 在密闭输油自动调节与控制中,主要调节控制的对象是( A A 输油泵)。 184. B BD007 在密闭输油运行中,对于多泵并联运行方式的输油站,通常设有输油泵( C C 功率)平衡控制器,以自动平稳各输油泵参数。 185. B BD008 低压泄压阀控制的动力气源通常采用的是( D D 氮气)。 186. B BD008 在密闭输油运行中,当进站压力值超过给定值时,( A A 低压泄压阀)自动开启,向泄压罐泄压。 187. B BD008 我国长输管道输油站采用的低压泄压阀多为( B B 胶囊液压安全阀)。 188. B BD009 在密闭输油运行中,要定期对高压泄压阀进行( B B 泄压试验)。 189. B BD009 高压泄压阀的设定值一般为最高允许出站压力加上( C C 0.05MPa )。 190. B BD009 由于出站泄压阀的出口管线接在串联泵的入口,在不超过进站泄压阀氮气给定压力的情况下,出站泄压阀泄放的原油( B B 通过串联泵进行站内循环 ),这种站内循环流程有利于提高密闭输油的安全性。 191. B BD009 密闭输油管道的出站泄压阀应该( B B 每周)在线试验一次。对于出站压力超高保护措施来讲,出站泄压阀技术性能的好坏至关重要。由此对出站泄压阀的检查不仅要看外观,而且要进行一些在线定量检查,方可保证出站泄压阀技术状态完好。 192. B BD010 在密闭输油管道,为防止动力电故障而引起的输油事故,中间输油站应设自动 ( C C 压力越站)流程。 193. B BD010 在密闭输油管道中间站和末站的进站管线上宜设置( B B 压力)超限泄放设施,以保证管道的安全运行。 194. B BD010 密闭输油管道压力自动保护装置的泄压( D D 给定值)应能调整。 195. B BD011 密闭输油管道压力自动保护分二级,一级保护按( A A 极限)压力动作,切断全部机组。 196. B BD011 密闭输油管道压力自动保护分二级,其中二级保护按( B B 临界)压力动作,切断一台机组。 197. B BD011 在原油长输管道实行密闭输送时,宜实行( D D 集中)控制。 198. B BD012 在原油长输管道密闭输送时,应控制站间管道各处的动水压力不宜小于( B B 0.2MPa)。 199. B BD012 密闭输油管道控制中心可自动接收和分析各输油站发出的运行参数信号和设备 ( C C 状态)信号。 200. B BD012 密闭输油管道“站控系统”和“中心控制系统”是由( A A 数字通信)通道连接起来的。 201. B BD013 在单站投入密闭输油流程前,应通知上站投入( A A 高压泄压)保护系统。 202. B BD013 在密闭输油投运前,应做好( D D 全面)系统检查和准备工作。 203. B BD013 在投运密闭输油前,要先投运高低压泄压保护系统,并对其进行( B B 泄压试验)。 204. B BD013 在多站运行增加运行输油泵机组操作时,宜按( A A 首站、中间站、末站)的顺序依次进行。 205. B BD014 在投运密闭输油流程前,要对泵出口压力超高保护、泵入口压力超低保护和电动 机保护等各保护功能通过( C C 模拟)信号测试合格。 206. B BD014 对于投运密闭输油流程,应该关闭的阀门是( A A 油罐进口阀门)。 207. B BD014 在输油站投入密闭输油流程后,应将站控台上的运行泵出口阀门和调速电动机转换开关旋转至( C C 自动)位置。 208. B BD015 在投运密闭输油流程时,关闭进罐阀,使运行泵( B B 入口压力)达到规定范围。 209. B BD015 对于密闭输油全线投运操作,应从( A A 首站)开始进行。 210. B BD015 低压泄压阀系统氮气充压稳不住的原因是( C C 橡胶套筒破裂)。 211. B BD016 造成低压泄压阀内漏不严的原因是( D D 密封面有变形)。 212. B BD016 在站控台上手动开启高压泄压阀进行泄流试验不动作的原因是( B B 动力油阀没开)。 213. B BD016 泵出口液动调节阀门开关速度过快的原因是( C C 液压源压力过高)。 214. B BEO01 梯森泵出(入)口压力高(低)报警和超高(低)停机信号取自于泵出(入)口的两个( A A 压力)控制开关。 215. B BEO01 在梯森泵机械密封泄漏较大时,由于( B B 节流孔板)的作用,而使检测装置的液位上升, 接点闭合,先后产生报警信号和停机信号。 216. B BEO01 在梯森泵机泵监视器上有( D D 振动与温度)的数值显示及报警和停机值的设定,由机泵监视器产生报警信号和停机信号。 217. B BE002 梯森泵输油机组在运行中通过其检测控制点而产生( C C 报警与停机)信号,实现输油机组的安全保护目的。 218. B BE002 当梯森泵的操作开关在( B B 手动)位置时,只能在就地操作柱上启停泵,而不能在站控机上启停泵。 219. B BE002 梯森泵机组在停机检修时,应将转换开关放在( A A 关断)位置。 220. B BE003 当梯森泵的操作开关在( D D 自动)位置时,只能在站控机上启停泵,而在就地操作柱上不能启停泵。 221. B BE003 梯森泵输油机组在正常运行情况下,操作柱转换开关应放在( C C 自动)位置,否则,泵机组的保护功能将不全。, 222. B BE003 当梯森泵的操作开关在( B B 手动)位置时,只能在就地操作柱上启停泵,不能在站控机上启停泵。 223. B BE004 WKM 型电动控制调节阀的电动头是( A A 美国)里米托克公司生产的电动头,这种电动控制调节阀的控制功能和保护功能是比较完备的。 224. B BE004 WKM 型电动控制调节阀有三种保护功能,其中不属于电动控制调节阀保护功能的是( B B 超压)保护。 225. B BE004 在操作 WKM 型电动控制调节阀时,按设计要求,只允许连续工作( C C 15min )。 226. B BE005 电动控制调节阀控制信号中的输入信号是阀门( C C 开关)信号。 227. B BE005 电动控制调节阀控制信号中的输出信号是阀门( D D 状态)信号。 228. B BE005 当电动控制调节阀的操作开关在( D D 就地)位置时,不能在站控机和终控机上控制。 229. B BE006 PV100 调节阀由( D D 美国)费舍公司生产,用来调节进出站压力。 230. B BE006 PV100 调节阀是( C C 液动)调节阀。 231.BE006 PV100 调节阀用于调节输油站出站( B B 压力)。 232. B BE007 在泵入口汇管设置温度检测控制点,自动调节换热器( A A 三通阀)的开度,从而调节原油出站温度。 233. B BE007 自控输油站设置泵人口汇管压力和出站压力检测控制点,自动控制出站( C C 调节阀)的开度,从而调节进站压力和出站压力。 234. B BE007 在自控输油站自动监测到泵出口压力超高时,自动系统会自动( B B 关小泵进口阀)。 235. B BE008 在启动梯森泵机组前,应检查泵轴承润滑油油位在油窗的( B B 1/2)位置,并且润滑油不能变色。 236. B BE008 在启动梯森泵机组前,应检查泵轴承润滑油温度必须在( B B 20~250℃)范围内,否则在启泵后会烧坏电动机。 237. B BE008 在梯森泵机组启动后,在( C C 140s)内泵出口阀没全开,会因“未完成顺序报警”而自动停机,并自动关闭泵出口阀,产生报警显示。 238. B BE009 在梯森泵机组系统内部设有启动次数限制器,其功能是在( B B 15min)之内,只能启动两次,要想启动第三次,站控机会拒绝执行启动命令。 239. B BE009 在梯森泵机组系统内部设有启动次数限制器,其功能是在 15min 内,只能启动( A A 2次),否则站控机拒绝执行启动命令。 240. B BE009 梯森泵采用( D D 测振式)测振仪,检测泵机组的振动量,检测仪表分别安装在泵和电动机上。 241.BE010 输油设备保护参数值是依据设备生产厂家提供的保护设备( A A 极限)参数而确定的。 242. B BE010 工艺管网保护参数是依据管线的( B B 承受能力)确定的。 243. B BE010 输油站主要保护参数值的确定是指对设备、管网最高允许( C C 压力)值的确定。 244. B BE011 输油站压力保护装置的阀门是( D D 高低压泄压阀)。 245. B BE011 高压泄压阀泄压值为最高允许出站压力加( B B 0.05MPa)。 246. B BE011 对自控输油站通过设置出站压力高停机检测控制点,来实现输油站( D D 停输)。 247. B BE012 完成自动清管操作首要条件是( B B 阀门状态)正常,开关控制点好用,清管指示器动作无误,单向阀动作灵活。 248. B BE012 在自动发送清管器操作中,需事先就地打开的阀门是( A A 清管器进筒阀)。 249. B BE012 在自动发送清管器操作中,当发送动力油阀全开到发送清管器指示器动作,要在( C C 180s)内完成;否则会产生“未完成顺序”报警,说明出现故障。 250. B BE013 在自动接收清管器操作中,当接收回油阀全开到接收筒指示器动作,应在( A A 100s )内完成,否则会产生“未完成顺序”报警,并停止自动接收。 251.BE013 对于自控管道,当上站发送清管器指示器动作后,启动本站清管器运行时间定时器,定时器的时间到时,站控机控制自动倒好( C C 接收清管器)流程。 252. B BE013 在自动转发清管器操作中,从进站指示器动作到清管器进入转发筒,转发筒指示器动作,应在( B B 120s)内完成,否则自动停止转发程序。 253. B BE014 在自动转发清管器操作中,当清管器进入转发筒,转发筒指示器动作接通自动( A A发送清管器)程序。 254. B BE014 在自动转发清管器操作中,当站控机显示清管器已在站内,开始执行自动发送程序,从开启动力油阀到出站清管指示器动作,时间不应超过( B B 120s)。 255. B BE014 在转发清管器自动操作中,全开动力油阀后,关小出站控制阀。出站控制阀只能关到( C C 2/3)位置便自动停关。 256. B BE015 自控输油站停输,是由于站控机收到了现场越限参数而产生的。下列不能造成停输的越限参数是( B B 出站温度超高)。 257. B BE015 出站调节阀 PV100 出现故障全关时,会产生全关信号,延时( C C 30s )后,仍有全关信号,同时停运全部运行中的泵和炉。 258. B BE015 站控机收到输油泵人口压力超低信号后,产生( B B 20s)延时,控制出站调节阀进行调节。 259. B BE016 输油站闭锁是在出现了重大事故的情况下,由( B B 控制中心操作人员)发出的命令。 260. B BE016 输油管线闭锁命令只能由控制中心的操作人员在控制台发出,管线闭锁命令分两步进行,首先发出( A A 预置命令)。 261. B BE016 输油管线闭锁预置命令发出( A A 2h)之内,再发出管线闭锁的执行命令,否则,管线闭锁的预置命令自动取消。 262. B BE017 用于自控管道自动调节与控制进出站压力的阀门是( A A 出站调节阀)。 263. B BE017 PV100调节阀具有保护性调节功能,如出站压力超高或进站压力超低时,在 ( D D 10s)之内,PV100 调节阀会做出开、关阀的反应。 264. B BE017 某自控管道输油站 VSD 调节系统是指( D D 高低压泄压阀)系统。 265. B BE018 室外自控输油泵,当泵壳温度低于( B B 30℃)时,在启泵时会出现超负荷而自动停机,因此泵壳加热器必须始终投用。 266. B BE018 在自控输油泵运行中,当泵的出口阀( A A 状态信号)不全时,泵将自动停运,因此应注意监护。 267. B BE018 在自控输油站运行中,应经常检查水击泄压阀及管线伴热保温技术状态应完好,其伴热温度控制在( C C 35~45℃)范围内。 268. B BFO01 在自控管道运行中,为确保泄压保护装置的可靠性,应定期对高压泄压阀进行泄流试验。这种试验应经( D D 中心调度)批准后方可进行。 269. B BFO01 不属于输油调度任务范围的项目是( C C 组织管道施工建设)。 270. B BFO01 输油站调度员一般由( D D 运行班长)兼任。 271. B BF002 输油流程的切换需请示( D D 中心调度)批准方可进行。 272. B BF002 管道因故要正常停输 8h 以上,应提前( B B 3d)报经中心调度室批准。 273. B BF002 对于重点输油设备的运行和检修情况,应定时向( C C 二级调度)汇报。 274. B BF003 编制输油运行方案和下达主要输油工艺参数指标是( C C 二级调度)的职责。 275. B BF003 输油站欲切换工艺流程,接受上级( A A 一般调度命令)即可进行操作。 276. B BF003 重要调度命令由( C C 调度长)批准下达。 277. B BF004 调度命令一般通过( A A 专用电线 紧急调度命令可由( D D 调度员)决定下达。 279. B BF004 输油站因停电造成输油机组停运,输油站调度应立即向( A A 中心调度)汇报,并通知上下站,采取相应措施。 280. B BF005 输油站每天定时向中心调度室汇报( B B 油和电)消耗量。 281. B BF005 对输油运行工艺参数和运行情况要每( A A 2h)向中心调度汇报一次。 282. B BF005 管道收油站点每( C C 8h)向中心调度汇报一次收油量、输油量、原油密度和含水等。 283. B BF006 输油计划由( B B 运销部门)编制和下达,其他人员无权更改。 284. B BF006 输油运行方案的编制依据的是( C C 输油计划)。 285. B BF006 输油运行方案确定后,经( D D 调度长)批准后方可执行。 286. B BF007 事故状态下的输油生产指挥由( A A 值班调度)进行统一指挥,他人不得从旁指挥。 287. B BF007 凡需要改变运行方式或影响输油量的设备检修、试验和标定,应提前( B B 3d )向中心调度提出申请。 288. B BF007 超过( A A 6h )或影响其他管道运行的管线计划停输,输油处调度应提前 3d 报经管道(储运)分公司调度中心批准。 289. B BGO01 站内原油工艺管线一般采用焊接连接。有特殊要求的管段可采用( B B 法兰)连接。 290. B BGO01 站内原油工艺管线采用管沟敷设时,管底距沟底或地面净距不宜小于( C C 0.35m)。 291. B BGO01 站内原油工艺管线采用架空敷设时,管底距地面净距不宜小于( C C 2.2m )。 292. B BG002 站内原油工艺管线应有坡度,坡度值一般为( D D 0.3%),坡度方向一般以有利于泵的吸入和管线 站内原油工艺管线应有( A A 低点放空、高点放气)措施及扫线 阀门的安装高度应执行设计图纸规定尺寸。当图纸无要求时,一般以离操作面 ( C C 1.2m )为宜。对于操作较多的阀门,当必须安装在距操作面 1. 8m 以上时,应设置固定的平台。 295. B BG003水平管道上安装重型阀门时,要考虑在阀门两侧装设支架。一般公称直径大于 ( D D 800mm )的阀门应加支架。 296. B BG003 一般安装阀门时应保持( B B 关闭)状态。 297. B BG003 在水平管道上安装阀门时,阀杆( A A 向上)安装是不合乎要求的。 298. B BHO01 发生输油干线初凝事故时,应立即采取( A A 升压升温)顶管措施。 299. B BHO01 处理输油干线凝管事故,在采用最高出站压力和最高出站温度持续顶挤无效时可请示( C C中心调度)批准进一步升压顶挤。 300. B BHO01 采用高温高压持续顶挤管道解决凝管无效时,应迅速( D D 开孔加压)顶挤。 301. B BH002 不能引起输油管道爆管的原因是( C C 管道冻凝)。 302. B BH002 在发现管道腐蚀穿孔漏油(不是很严重)时,应立即进行( C C 降压输送),然后组织抢修。 303. B BH002 在站内低压系统管道发生破裂跑油事故时,应立即倒( A A 压力越站)流程后,组织抢修。 304. B BH002 在管道发生破裂跑油事故时,如果破裂点在室内,应先打开所有门窗,并向室班鼓风,吹出油气,当室内空气中的可燃气体浓度低于( A A 1.13%)以下后方可进人员。 305. B BH003 在站内高压系统管道发生破裂跑油事故时,应立即倒( D D 全越站)流程后,组织抢修。 306. B BH003 在输油管道爆管事故发生后,其上站的出站压力和电动机电流变化是( C C 压力下降、电流上升)。 307. B BH003 在加热炉炉管烧穿的事故炉处理中,关闭进出口阀门同时要打开( B B 紧急放空阀)。 308. B BH004 金属油罐火灾在燃烧( B B 5~8min)后即会使气体空间罐壁产生变形。 309. B BH004 发生油罐火灾时,应立即( A A 报告)。 310. B BH004 在中间站油罐着火时,应立即改( C C 压力越站)流程。 311.BH005 原油油罐火灾中经常会发生沸腾和喷溅,主要是因为油中含有( B B 水分)。 312. B BH005 可造成油罐原油冒顶事故的原因是( C C 液位计失灵)。 313. B BH005 在中间输油站发生油罐原油冒顶事故时,应采取( D D 上站降量、本站提量)措施。 314. B BH006 对于浮顶罐或顶盖已被炸坏油罐的火灾,应倒出油罐内存油。倒油时油温应控制在( D D 90℃)以内。 315. B BH006 在中间输油站发生油罐抽空、抽瘪事故时,应立即改( A A 压力越站)流程。 316. B BH006 可造成油罐抽瘪事故的原因是( B B 呼吸阀冻凝)。 317. B BH007 在外电源引起站高、低压电系统全部停电时,要迅速停炉停泵。在短暂停电罐位较低时,( D D 可不改流程)。 318. B BH007 在外电源引起站高、低压电系统全部停电时,要迅速停炉停泵,请示调度改( B B 压力越站)流程。 319. B BH007 站内高压电气系统事故一时不能恢复时改( C C 压力越站)流程。 320. B BIO01 双盘式油罐浮船主要用于油罐容积( B B 小于 5000m3)的浮顶罐。由于它的隔热性能好,又多用于轻质油罐。 321.BIO01 单盘式油罐浮船的宽度(即梯形断面的高)以及内、外边缘板的宽度应根据要求的浮力通过计算确定。浮舱面积一般是整个顶面的( B B 40%~50%)。 322. B BIO01 油罐浮船顶板和底板均应有坡向中央的坡度,一般( A A 不小于 15 )。设顶板坡度是为了排除雨水,设底板坡度是为了使油面上的油气汇聚于单盘的边缘,以便压力达到一定数值后由盘边的透气阀排出。 323. B BI002 油罐机械密封主要由金属滑板、压紧装置和橡胶织物三部分组成。金属滑板用厚度不小于 1. Smm 的镀锌薄钢板制作,高约( C C 1~1.5m)。金属滑板在压紧装置的作用下,紧贴罐壁,随浮顶升降而沿罐壁滑行。密封板的上边缘和下边缘都向油罐内部卷折,在浮顶升降时,以便密封板能顺利地通过环向焊缝。 324. B BI002对于在浮船与罐壁的环形间隙为250mm时安装的弹性填料密封,当间隙在( C C 150~300mm)之间变化时均能保持良好密封。 325. B BI002 油罐管式密封装置是由密封管、吊带、充液管、防护板等组成。密封管由两面涂有丁腈- 40 橡胶的尼龙布制成,管径一般为( C C 300mm),管内充填 10 号柴油或水,由吊带箍置于浮顶与罐壁之间的环形空间,吊带与罐壁接触部分压成矩齿形,以防毛细抽吸作用,并能起到刮蜡作用。 326. B BI003 外浮顶罐的浮顶下设有 53 根管式支柱。环向分布安装于浮顶下部,其高度一般可在( C C 1.2~1. 8m)范围内调节。 327. B BI003 外浮顶罐的浮顶盘边和边缘透气阀共两个,分别位于单盘和浮船边缘,作用是将罐顶下部过量的油气和充油时聚集的空气排出。其开启压力为( A A 12mm )。 328. B BI003 外浮顶罐的紧急排水口是排水折管的备用安全装置。如果排水折管失效,或当浮顶上部积存雨水过多,排水管来不及排出,当积存雨水超过一定高度时,即可从( D D 紧急排水管排入罐内),以免浮船沉没。 329. B BI004 为了及时排出内浮顶与固定顶之间的油气,防止油气在这里积聚到爆炸极限,应在罐壁上部和固定顶开有足够数量的( D D 通气孔),使浮顶上部空间形成气体对流,有良好的通风条件。 330. B BI004 由于内浮顶罐兼有拱顶罐和外浮顶罐的优点,又可以降低油品蒸发损耗,而且油品不会被风沙雨雪沾污,因而广泛用来储存( B B 汽油)。 331.BI004 内浮顶油罐的经济性和结构合理性受到油罐容量的限制。目前世界上最大的浮顶油罐容积不大于( D D 60000m3)。 332. B BI005 油罐的重力式机械呼吸阀是靠阀盘本身的重量与( D D 罐内外压差)产生的上举力相平衡而工作的。 333. B BI005 对于油罐的重力式机械呼吸阀,为防止阀盘跳动时同阀座碰撞产生火花,并保证阀盘有足够的重量和刚度,以适应油罐承受内压能力大而承受外压能力小的要求,压力阀盘用( A A 铜)制造,真空阀盘用铝合金制造。 334. B BI005 对于重力式机械呼吸阀,为防止冬季阀盘冻结在阀座上的危险,阀座顶部宽度一般不大于( A A 2mm)。 335. B BI006 油罐液压安全阀安装在拱顶罐顶部的中央,应安装在( C C 与机械呼吸阀同一高度上)。 336. B BI006 油罐液压呼吸阀内盛的密封液常因挥发而密度增加,数量减少。汽油罐上的液压呼吸阀由于汽油易蒸发凝结到阀内,而使密封液密度和数量发生变化,因此必须定期检查,予以校正。若阀内油量不足,可加入同种密封液至( D D 溢油口溢出)为止。也可测量阀内密封液密度,若与原来密度相差较大,应更换新油。 337. B BI006 一般规定( D D 每年)更换一次油罐液压呼吸阀槽内密封液,同时对其进行清洗,除去污垢和铁锈。 338. B BI007 油罐金属网型阻火器阻火层用0. 23mm ~ 0. 315mm 不锈钢网或铜网,由单层或多 层网重叠起来所组成。相邻两层金属网丝呈( B B 450 )重叠。 339. B BI007 油罐金属网型阻火器随着层数增加其有效性也增大,但增加到一定层数后其效果并不再加大。国内生产的阻火器通常采用( B B 4 层或 12 层) 16~22 目金属网。 340. B BI007 油罐波纹型阻火器阻火层用不锈钢、铜镍合金、铝或铝合金制成。它有两种形式,一种是由厚 0. 05~0.07mm、宽( A A 10mm)的两个方向折成波形的薄板材料制成,外形呈方形或圆形。波纹的作用是分隔成层,并留有间隙,形成许多曲折的通道。另一种是在两层波纹薄板之间加一层扁平的薄板,形成许多三角形的通道,更利于熄灭火焰。 341. B BI008 为便于安装、拆卸和修理,油罐分段式加热器由若干个分段构件组成,每一分段构件由24 根平行的管子与两根汇管连接而成。分段构件的横向汇管长度应小于( A A 200mm),使整个分段构件可从油罐人孔进出,便于安装和检修。 342. B BI008 蛇管式油罐加热器是一种用很长的管子弯曲成的管式加热器,常用( C C 15~50mm)直径的无缝钢管焊接而成,只是为了安装和维修的方便,才设置少量的法兰连接。 343. B BI008 分段式油罐加热器的加热管在罐内平面上的分布不如蛇管式加热器均匀,加热效果也不如蛇管式好,管子的连接接头多,伸缩不便,容易造成管子接头处焊口的损坏,发生蒸汽渗漏。因此,对于润滑油等要求严格控制含水量的油品,若是经常操作并需要长时间连续加热的油罐,最好采用蛇管式加热器。对于不要求严格控制( D D 含水量)的油品,若是进行间歇加热作业并需经常调节加热面积的油罐,适宜于采用分段式加热器。 34...

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